一、改造前運行狀況
1、制水車間主要用汽點有3個,耗氣量分別為1.1t/h、0.8t/h。其他還有一些零星用汽點,耗氣量總共不超過0.5t/h。所以,制水車間總用汽量約3.5t/h。
2、冷凝水排放口壓力約為0.45MPa。
3、蒸餾水機用汽時間最長為14h/d,其他點不超過10h/d。
4、主要用汽點均采用斯派莎克DN40 FT43疏水閥,但均無過濾器。
5、主要用汽點均采用斯派莎克SG253觀視鏡,有時候會觀察到噴射現(xiàn)象。鏡面垂直安裝,結(jié)垢明顯。
6、冷凝水回收采用重力和壓差方式,多支管路并入DN50主管。但是,該管道在下穿地面的10余米長度后被縮徑為DN32。
7、鍋爐房使用的海綿鐵除氧器將軟化水除氧后,進入一個開式的水箱。
二、疏水系統(tǒng)改進
1、制水車間主要用汽點均采用斯派莎克DN40 FT43疏水閥,但均無過濾器,大修時增加FIG33過濾器;
2、更換斯派莎克DN40 FT43疏水閥內(nèi)的浮球組件和排空氣閥組件,阻絕蒸汽泄漏;
3、定期清潔疏水器后面的SG253觀視鏡,避免由于鏡片結(jié)垢造成無法觀察。
三、凝結(jié)水管道改進
制水間多支管路并入DN50凝結(jié)水主管。但是,該管道在動力站下穿地面的10余米長度后被縮徑為DN32。將這部分管道改造成DN65管道,這樣可以確保凝結(jié)水管道的排量適應(yīng)實際的負荷,減小系統(tǒng)震動和沖蝕,增加系統(tǒng)的可靠性和安全性。
四、二次蒸汽利用
由于制水車間冷凝水排放口壓力約為0.45MPa,如果直接回收至鍋爐房開式系統(tǒng),由于壓力降低,能量守恒,會有閃蒸蒸汽產(chǎn)生,這些蒸汽和鍋爐產(chǎn)生的蒸汽沒有區(qū)別,如果直接排放的話,既浪費能源,又影響環(huán)境。
那么,二次蒸汽的量有多少呢?圖1為凝結(jié)水二次蒸汽量和壓力關(guān)系圖。從圖1可以看出:如果疏水器凝結(jié)水排放壓力0.45MPa,那么排放到大氣壓下將會有10.5%的閃蒸率,就是說3.5t/h的凝結(jié)水排放將會產(chǎn)生367.5kg/h的二次蒸汽。這些蒸汽足以將20t水升溫10℃左右,這樣鍋爐給水箱很快會沸騰,造成鍋爐給水泵“汽蝕”。
大修改造方案是:把制水車間排放的凝結(jié)水在底樓動力站經(jīng)過FV閃蒸罐閃蒸成約0.1MPa的二次蒸汽供空調(diào)板式換熱器使用。閃蒸罐底部通過DN50 FT43浮球式疏水閥排放的凝結(jié)水進入開式的MFP14凝結(jié)水回收泵回收至鍋爐房,通過除氧頭和分配器進入鍋爐給水箱。冷補給水、高溫冷凝水、低溫冷凝水首先進入閃蒸冷凝除氧頭,并在除氧頭內(nèi)部充分混合,使冷補給水被預(yù)熱。除氧頭頂部布置了專門設(shè)計的循環(huán)噴淋系統(tǒng)的噴頭,可完全吸收高溫冷凝水釋放出來的閃蒸蒸汽,避免水錘的發(fā)生。
閃蒸罐提供給空調(diào)換熱器的蒸汽量為:如果凝結(jié)水量3.5t/h,閃蒸率0.4MPa到0.1MPa,其量為6.1%,即213.5kg/h,即回收利用213.5kg/h的二次蒸汽。
進入開式的MFP14泵后,泵排氣口再將少量的從0.1MPa閃蒸到0MPa的約133kg/h二次蒸汽引至室外排放。
五、給水箱氧隔絕及系統(tǒng)
1、水箱
由于要將高溫凝結(jié)水直接回收到給水箱,現(xiàn)有水箱的壁厚不能滿足安全要求。將現(xiàn)有水箱更換成5mm厚度304不銹鋼方形水箱,外部輔以加強筋確保水箱堅固耐用。
2、水箱控制系統(tǒng)
水箱液位控制采用斯派莎克LP20電容式液位控制系統(tǒng),可以任意更改控制液位高度。水箱設(shè)置溢流口,當(dāng)液位控制失效時,確保水箱液位不會超過安全液位。水箱頂部采用斯派莎克除氧頭和分配器。
3、水箱氧隔絕系統(tǒng)
水箱的水位上面通入0.01MPa的蒸汽,使水箱一直處于微正壓狀態(tài),外部空氣不能進入,水箱里面經(jīng)過除氧的水不會再有溶解氧進入,確保給水氧含量在國家標(biāo)準范圍內(nèi)。
0.01MPa的蒸汽采用二級減壓。由于減壓閥通常建議的減壓比在10∶1,所以,先把鍋爐房分汽缸的0.8~1MPa的蒸汽采用25P導(dǎo)閥型減壓閥減壓到約0.1MPa左右,再使用DRV7減壓閥減壓到約0.01MPa。DRV7減壓閥的壓力反饋管安裝在水箱頂部,這樣可以控制水箱內(nèi)壓力在約0.01MPa。25P減壓閥和DRV7減壓閥都是全機械結(jié)構(gòu),無需電力和壓縮空氣,設(shè)定和控制簡單,維護少。
溢流口做2m水封(相當(dāng)于0.02MPa壓力安全閥)。這樣頂部排氣口可以一直關(guān)閉。
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